将吸油流(liu)道建立如圖2所(suǒ)示模型，模型對(duì)實際流道進行(hang)了優化。

圖2  數學(xue)模型

2.2  網格劃分與邊(bian)界條件

采用了(le)六面體與四面(miàn)體的混合網格(gé)對模型進行☁️劃(hua)分，其中網❗格最(zui)薄處超過5層，總(zong)數量為350萬，網格(ge)劃分和局部放(fàng)大圖如圖3所示(shì)。 

圖3  網格劃分

邊界層(ceng)設置為：入口壓(ya)力101325 Pa，出口速度1.3 m/s，旋(xuan)轉面分别設置(zhi)不同的速度，在(zài)不同的速度下(xià)進行流場解析(xī)，旋🍓轉面的速度(dù)參數設置如表(biǎo)2所示。

2.3  結果分析(xi)

計算得壓力分(fèn)布雲圖如圖4所(suo)示。從圖中可以(yi)看出：0 r/min下最高壓(yā)力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高壓力(lì)1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高壓力1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下(xià)最高壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最(zuì)高壓力1.95×10⁵ Pa，從不同(tóng)轉速的最高壓(yā)力可以看出，轉(zhuan)速越高機械能(néng)💰轉♉化的☀️壓力能(néng)越大；不同轉速(su)下對應的旋轉(zhuǎn)面🧡流出🐆壓力分(fen)别為0 r/min下壓力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下(xia)壓力9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下(xià)壓力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力1.2×10⁵ Pa，轉(zhuan)速越高流經旋(xuán)轉面的壓力能(neng)越大；不同轉速(su)下對應的旋轉(zhuǎn)面流入壓力分(fen)别為0 r/min下壓力9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下(xià)壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下(xia)壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力9.5×10⁵ Pa，轉(zhuan)速越高從入口(kǒu)至旋轉面的壓(ya)差越小，介質流(liu)入越困💰難，當🧑🏽‍🤝‍🧑🏻轉(zhuǎn)速達到15000 r/min時，形成(cheng)局部低壓區，産(chan)生勢能消耗壓(yā)力能，造成損耗(hao)，轉速達到20000 r/min時，低(dī)壓區覆蓋整個(ge)流道，壓力能全(quan)部轉化為勢能(néng)。

模型(xing)的速度分布雲(yun)圖如圖5所示，在(zai)旋轉面流入、流(liu)✊出兩處均存在(zai)紊流，形成了漩(xuan)渦， 随轉速的升(sheng)高漩渦的面積(jī)變大📧，流入處的(de)漩渦邊緣産生(sheng)的高壓造成入(rù)口吸油困難，流(liú)出處的漩渦邊(biān)緣中心産生的(de)低壓使得(de)流出困難，造成(chéng)出口壓力降低(dī)，與不同轉速📱下(xia)對應的出口壓(yā)力符合。

經過(guò)不同轉速下的(de)解析計算，得出(chū)結論如下。

（1） 入口具有自增(zēng)壓能力，并且轉(zhuan)速越高增壓能(neng)力越強，當轉速(sù)達到20000 r/min時，入口壓(yā)力可以提高1×10⁵ Pa，大(da)大增強了泵的(de)吸油能力。

（2） 局部漩渦會影(yǐng)響增壓效果，雖(suī)然吸油口具備(bèi)增加能力，但是(shi)由于旋轉面産(chan)生的漩渦影響(xiǎng)到了介質🈲的流(liu)動，造成增壓效(xiào)果不理想，需要(yào)改善吸油流道(dào)🏃🏻，優化結構設計(ji)，以達到理想的(de)自增壓🆚功能。